Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
суббота 24 февраля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 55 56 57 58 59 60 61 62 [63] 64 65 >>

Для расчета ЭДС, вызывающей циркулирующий ток, необходимо определить потокосцепление контура этого тока с магнитным полем, созданным основными токами. В случае рис. 12-3,а магнитный поток всех трех каналов между одинарными катушками сцеплен с контуром согласно, причем поток в среднем сцеплен с двумя катушками, т. е. с числом витков 2w. В случае рис. 12-3,6 по-

Рис. 12-3. Две параллельно соединенные двойные дисковые катушки, находящиеся в радиальном магнитном поле.

а — катушки расположены рядом; б — катушки вмотанные; в — эпюра радиальной индукции магнитного поля основных токов; г. д — эпюры МДС циркулирующего тока катушек по рис. 12-3,с н б соответственно.

ток в среднем канале не сцеплен с контуром, а потоки крайних каналов дают потокосцепления разных знаков. Заменив провода их электрическими осями, получаем соответственно:

где —средняя индукция в каналах, -ЬВ2); .— разность средних индукций в крайних каналах,= (В2—By)

Активное сопротивление контура в обоих случаях будет r=4nDwp/S. Индуктивное сопротивление, соответствующее эпюрам МДС по рис. 12-4,г, д, при простейшей аппроксимации коэффициента Роговского = =, где— ширина эпюры МДС, выражается

формулами:

Полное сопротивление контура.циркули-

рующий ток, его аргумент. Для

расчета плотности тока и удельных потерь

не требуются диаметр D, число витков w и сечение провода S. Из (12-10) —(12-13) следует:

Потери от циркулирующих токов в долях основных потерь составляют , но в одной из кату-

шек потери могут быть намного больше. Если индукция В\, В2 совпадает по фазе с основным током, то и относительные потери в более нагруженной катушке будут:

Результаты расчета для данного примера приведены в табл. 12-2.

Очевидно, вариант до рис. 12-3,о, в котором потери в одной катушке в 2,5 раза больше основных, непригоден для реализации, вариант по рис. 12-3,6, где максимальные потери вдвое меньше, приемлем при наличии некоторого запаса по нагреву.

В случае неодинаково выполненных параллельно соединяемых катушек необходимо учитывать ЭДС от осевой составляющей индукции [12-3]. Если в области расположения рассматриваемых двух катушек (рис. 12-4,а)

эпюра осевой индукции поля основных токов одинакова и имеет вид треугольника шириной а, то в контуре из этих катушек наводится ЭДС:

где— координаты витков номер q в первой и'

второй катушках;—диаметры этих витков; D—

Рис. 12-4. Две соединенные параллельно неодинаково выполненные одинарные дисковые катушки (в) в магнитном поле с треугольной эпюрой осевой индукции (б).

средний диаметр катушек; —наибольшая осевая

действующая индукция.

Расчет сопротивления контура и циркулирующих токов с числовым примером имеется в [12-3].

I

12-4. ПОТЕРИ ОТ НЕСОВЕРШЕНСТВА ТРАНСПОЗИЦИИ В ВИНТОВЫХ И КАТУШЕЧНЫХ ОБМОТКАХ

В винтовых, непрерывных, дисковых и подобных ИМ обмотках из обычного проводз,^Ёли параллельные провода размещены в виде стопки (пучка, хода) в радиальном направлении, циркулирующие токи вызывает только осевая составляющая поля рассеяния. При концентрических обмотках эпюра этой составляющей имеет вид треугольника или трапеции по ширине сечения обмотки и может быть принята неизменной по ее высоте. Тогда средняя магнитная индукция в контуре из электрической оси данного провода и базисной ветви, занимающей, например, положение первого провода в первом витке и не транспонируемой, выражается через номера мест, занятых проводом на каждом участке между транспозициями (перестановками) проводов. Номера мест при данной схеме транспозиций связаны с номером провода. По индукции, номерам мест и длинам участков между транспозициями находится ЭДС каждой ветви.

Небольшие размеры сечения проводов позволяют пренебречь индуктивной составляющей сопротивлений контуров циркулирующих токов и различием длин параллельных проводов. При этом следует использовать метод узловых потенциалов в простейшей форме (12-9).

Необходимую для расчета токов среднюю ЭДС можно вычислять не только суммированием ЭДС всех ветвей в реальной схеме, но и суммированием ЭДС при отсутствии транспозиции, так как сумма по всем участкам и всем проводам от схемы транспозиции не зависит. В частности, в винтовой обмотке, находящейся в созданном ее же током осевом магнитном поле (рис. 12-5,а), при отсутствии транспозиции ЭДС ^-го провода Uq, определяемая потоком Фв между q-u и базисным (первым) проводами, составляет:

где —-наибольшая осевая действующая индукция, ;—толщина провода; —толщина провода с изоляцией, равная расстоянию между элек-

трическими осями соседних проводов; коб — коэффициент заполнения обмотки в осевом направлении; Ки — коэффициент, равный:

Рис. 12-5. Сечение витка винтовой обмотки, находящейся в созданном ее же током осевом магнитном поле, (а) и схема обмотки при ошибке в расположении общей транспозиции (б).

Далее остается для каждой ветви вычесть среднюю ЭДС из ЭДС ветви, возвести результат в квадрат, разделить его на электрическое сопротивление ветви и просуммировать полученные потери по всем ветвям.

Потери от циркулирующих токов часто удобно относить к основным потерям роен или к средним потерям от вихревых токов рЕ в проводах этой же обмотки. При треугольной эпюре индукции имеем:

или

)

f(q, п) —функция, вид котор^йг^ависит от схемы транспозиции; например, в винтовой обмотке без транспозиции согласно (12-20) и (12-22)

Например, необходимо оценить потерн при ошибочном расположении общей транспозиции винтовой обмотки не в середине ее длины (рис. 12-5,6). Для подобных расчетов удобна табличная форма записи (табл. 12-3). На участке w\ (до транспозиции) согласно (12-20) имеем (см. столбец 2). После

транспозиции q-й провод занимает место п—<?+1 и ЭДС на участке w2 (после транспозиции) равна =

(столбец 3); ЭДС q-й ветви

Uq—U\g-\-U2g (столбец 4). СреДНЮЮ ЭДС ВЄТВИ

целесообразно подсчитать дважды (для проверки): суммированием данных столбца 4 и независимо по формуле (12-22). Далее, вычитая, в каждой строке по-

лучаем (столбец 5). Расчет удобно вести

в относительных единицах, указывая в таблице напряжения, деленные на коэффициент Ки- Расчет при п=6; Wi—0,4w; W2=0fiw дан в табл. 12-3. Затем остается возвести в квадрат (столбец 6), просуммировать результаты, найти среднее значение и подсчитать средние потери от циркулирующих токов. Например, при =4,3 мм, мм и имеем

=0,09=9%. Попутно можно найти наибольшие местные потери (в первом проводе): Средние потери от вихревых токов в этой обмотке составляют т. е. значительно меньше потерь от циркулирующих токов.

Для основных схем обмоток при указанных допущениях выведены выражения средних потерь от циркули-

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65