Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
суббота 24 февраля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 51 52 [53] 54 55 56 57 58 59 60 61 >>

лельно основной части обмотки НН внутри бака присоединена компенсационная обмотка (КО). Пренебрегая основными потерями в общих отводах и выводах, из выражений (9-104) имеем:

где —основные потери во всей обмотке НН; г%

и—сопротивления обмоток ННосн и КО при постоянном токе; q— номер ступени; — см. рис. 9-14 и § 9-7. Если же использовать сопротивление со стороны выводов НН, то потерисущественно отличаются от действительных потерь. В частности, еслии независимо от положения переключающего устройства. В действительности при положениях, равных —16; —10; 0; +10 и +16%, рассматриваемые основные потери, рассчитанные по формуле (10-1), равны соответственно: (1,78; 1,36; 1,00; 0,91 и 0,93) т. е. погрешность расчета основных потерь по измеренному сопротивлению со стороны НН в данном примере доходит почти до4—50%. Подобные недоразумения обычно исчезают, если под обмотками подразумевать обмотки стержня.

Для расчета и оценки основных потерь обычно используют формулу

где і — номер токоведущего участка; п — число участков; — полная масса токоведущих частей;—средняя

действующая плотность тока в них.

В трансформаторах при проектировании и испытаниях раздельно определяют потери XX и потери КЗ. При XX силового трансформатора токи обычно во много раз меньше номинальных и основные потери в токоведущих частях пренебрежимо малы. Следовательно, потери XX практически равны потерям, возникающим в магнитной системе. При номинальных напряжении и частоте эти потери называются «магнитные потери трансформатора»

[1-3]. Ё реакторе со сталью магнитные потери определяются только расчетом (гл. 7). При опыте КЗ силового трансформатора обычно напряжение в несколько раз меньше номинального. Следовательно, магнитные потери малы и ими, как правило, пренебрегают.

Разность потерь КЗ трансформатора и его основных потерь в токоведущих частях при тех же токах называют добавочными потерями в опыте КЗ или просто добавочными потерями. Соответственно добавочными потерями реактора без стали называют разность потерь реактора и основных потерь в его токоведущих частях. В реакторе со сталью для определения добавочных потерь из измеренных полных потерь реактора необходимо вычесть, кроме того, расчетные магнитные потери в его активной стали от магнитного потока, проходящего вдоль пластин магнитной системы.

По месту появления различают добавочные потери в токоведущих частях (обмотках, отводах) и в элементах конструкции (баке или кожухе, прессующих кольцах, ярмовых балках, нажимных и стяжных пластинах, бандажах, электромагнитных и электростатических экранах). Кроме того, к добавочным потерям относят потери в крайних пакетах магнитопровода от вихревых токов, наведенных полем рассеяния трансформатора и полем выпучивания у зазоров реактора. Потери в металлоконструкциях, окружающих реактор или сухой трансформатор, не поставляемых заводом-изготовителем, не включаются в потери реактора или трансформатора [1-2].

По методам расчета добавочные потери в токоведущих частях разделяют на потери от вихревых токов, замыкающихся в отдельных проводах обмоток и шинах отводов (см. гл. 11), и от циркулирующих токов, замыкающихся в параллельно соединенных ветвях обмоток (гл. 12). Элементы конструкций разделяют на массивные, характерные размеры которых больше «глубины проникновения» электромагнитного поля (см. гл. 13), и «магнитно-прозрачные», где вихревые токи практически не влияют на магнитное поле. В этих случаях часто удается применить методы расчета, разработанные для потерь от вихревых токов в проводах обмоток (см. гл. 11). Наибольшие трудности встречаются при расчете потерь в промежуточных по размерам деталях, где расчет без учета вытеснения поля дает чрезмерно завышенные потери, а при предположении о полном вытеснении —

Заниженные. Для таких задач приходится создавать специальные методы решения, не попадающие в перечисленные крупные группы (например, см. работы Э. А. Манькина, Д. Н. Морозова и А. В. Алферовой по расчету потерь в нажимных пластинах и в крайних пакетах стержня магнитопровода, указанные в [10-1]).

Прежде чем перейти к перечисленным группам задач, рассмотрим ряд общих вопросов, а именно возможность арифметического суммирования потерь, от основных, циркулирующих и вихревых токов (§ 10-2); зависимость потерь во вторичном контуре от удельного электрического сопротивления его материала (§ 10-3); краткий обзор методов снижения добавочных потерь (§ 10-4); зависимость потерь от тока, частоты и температуры (§ 10-5) и методы измерения потерь (§ 10-6).

10-2. ПОТЕРИ ОТ ОСНОВНЫХ, ЦИРКУЛИРУЮЩИХ И ВИХРЕВЫХ токов

Согласно определению понятия «основные потери» [1-3] следует считать, что основной ток обмотки распределяется по параллельно соединенным ветвям пропорционально их электрическим проводимостям:

где / — номер ветви; п — число параллельных ветвей; 1oi и її — основной и полный токи ветви номер /; /s — ток обмотки;—электрические проводимости вет-

ви номер I и всей обмотки при постоянном токе,

Соответственно циркулирующий ток ветви равен разности ее полного и основного токов:

Тогда потери в обмотке (без учета потерь от вихревых токов в отдельных проводах), представляющие собой арифметическую сумму потерь в ее ветвях, равны арифметической сумме потерь в этой обмотке от основных'и циркулирующих токов в отдельности:

Это соотношение в ряде случаев дает удобный путь для расчета добавочных потерь, обусловленных неравномерным распределением тока по параллельным ветвям, называемых потерями от циркулирующих токов. Однако в каждой отдельной ветви потери не равны сумме потерь от основного и циркулирующего токов в этой ветви в отдельности, причем отличие может быть большим:

Например, если есть две ветви с одинаковыми электрическими -сопротивлениями и циркулирующий ТОК, совпадающий по фазе с основным, составляет 40% основного тока, то ток в одной ветви равен 140% ее основного тока, а в другой 60%. При этом потери в первой ветви равны 1,42=1,96 ее основных потерь, а во второй — 0,62=0,36, средние потери 0,5 (1,96+0,36) = 1,16 или 1+0,42=1,16. Как видно, по потерям одна ветвь перегружена почти вдвое, хотя суммарные потери больше основных лишь на 16%. Очевидно, возможен опасный нагрев столь сильно нагруженной ветви.

Теперь рассмотрим потери при неравномерном распределении тока по сечению S отдельного провода. Для этого представим плотность тока / в каждой точке сече-

ния как сумму двух составляющих: 1) 'от основного и циркулирующего токов, , постоянной

по сечению провода; 2) от вихревых токов, замыкающихся в пределах провода, причем

Тогда средние удельные потери в проводе будут:

т. е. они равны арифметической сумме потерь от полного тока, протекающего в проводе , и средних потерь

от вихревых токов, где—удельное электри-

ческое сопротивление и плотность материала провода. Это позволяет отдельно рассчитывать потери от вихревых токов (см. гл. 11).

Удельные потери в каждом отдельном участке сечения провода могут значительно отличаться от средних. Однако это важно лишь при очень больших размерах сечения, например, при выполнении обмотки из широких полос фольги или листа.

10-3. влияние параметров контура на потери в нем

Потери от вихревых токов не монотонно зависят от удельного сопротивления материала деталей р. Потери отсутствуют в диэлектрике и в идеальном сверх-

проводнике первого рода и возникают только

при конечном сопротивлении. При некоторых сопротивлении и размерах потери должны быть максимальны. Согласно кривым для бесконечного листа (см. рис. 2-10) потери максимальны при толщине листа порядка (1,5— 3)-кратной «глубины проникновения поля», причем максимум в показанных там координатах кажется не очень резким. Однако в действительности зависимость потерь, например, от удельного сопротивления материала имеет резко выраженный максимум. Кроме того, объяснение немонотонной зависимости соотношением фаз падающей и отраженной волн не очень наглядно. Поэтому рассмотрим более простую задачу методами теории цепей с со-

Средоточенными параметрами. Пусть имеется замкнутый вторичный контур, индуктивно связанный с первичным, несущим заданный переменный ток (рис. 10-1,а), или внесенный в равномерное заданное переменное магнитное поле, направленное согласно рис. 10-1,6. Длина и высота проводника много больше ширины контура а последняя больше толщины проводника. Кроме того, предполагаем, что по сечению проводника ток распределяется равномерно независимо от его толщины.

Эти непринципиальные допущения позволяют резко упростить выражения". Непосредственно из уравнения, относящегося к рис. 10-1,а или б, т. е.

следует выражение потерь на единицу площади боковой поверхности шины:

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65