Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
понедельник 23 апреля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 50 51 [52] 53 54 55 56 57 58 59 60 >>

ся от источника с симметричной системой синусойдаль* ных напряжений (при одной фазе —пара выводов, одно напряжение); остальные комплекты внешних зажимов разомкнуты; нет замкнутых проводящих контуров (кроме рассматриваемых обмоток), сцепленных с магнито-проводом; фазы трансформатора симметричны; нет параллельно включенных реакторов, конденсаторов и резисторов с мощностью, соизмеримой, например, с номинальной мощностью трансформатора; магнитные проницаемости всех частей постоянны и, следовательно, сопро-

тивление КЗ (входное сопротивление в рассматриваемом опыте) не зависит от тока в обмотках; все магнитопро-воды (кроме магнитопроводов последовательно включенных -реакторов) замкнуты, и их магнитная проницаемость бесконечно велика, т. е. суммарная МДС обмоток в каждом окне магнитной системы равна нулю (кроме указанных реакторов); магнитная проводимость от ярма к ярму бесконечно велика (кроме случаев, когда необходим учет ярмового рассеяния); при этом равна нулю суммарная МДС обмоток каждого стержня, т. е. каждый стержень рассматривается как отдельный трансформатор.

2. Установить ток одной из обмоток (например, номинальный), при котором производится расчет, и соот« ветствующую ему мощность.

3. Нарисовать принципиальную схему соединения обмоток агрегата, рассчитать все токи при опыте КЗ и указать их на схеме. Для этого используются условия

баланса токов в каждом узле схемы , баланса

МДС во всех окнах или на всех стержнях магнитопровода каждого трансформатора и симметрии

токов в одинаковых параллельно включенных частях обмоток.

Например, в однофазном трансформаторе с регулировочной обмоткой на боковом ярме (рис. 9-14) имеем: из баланса токов в узле на стороне НН; из баланса МДС в окне между стержнем и боковым ярмом, не несущим обмоток, ; из баланса МДС

в окне между стержнем и ярмом с регулировочной и компенсационной обмотками; из последовательного соединения основной части обмотки ВН и регулировочной обмотки. Тогда

где q— номер ступени (положительный или отрицательный соответственно согласному или встречному включению РО с);—числа витков обмоток COOTBeTCTBeHHO ВНосн, ННосн и КО; —число витков

одной ступени РО;—относительная величина (размер) ступени регулирования.

4. Подсчитать МДС каждой обмотки и расставить знаки МДС на принципиальной схеме расположения обмоток на каждом магнитопроводе. Желательно проверить баланс МДС на каждом стержне.

5. Подсчитать потери и реактивную мощность магнитного поля рассеяния в каждом из элементов — системе обмоток каждого из стержней, реакторе, токопроводе. Потери рассмотрены в гл. 10—13. Расчет реактивной мощности в каждом из элементов с известной абсолютной индуктивностью L (токопровода, реактора) удобнее всего выполнять по формуле _. При известной процентной реактивности,- например в двухобмоточном трансформаторе, имеем , где

— номинальные мощность и ток элемента, — ток в нем в режиме по п. 2. Если в схему входит трансформатор, содержащий несколько обмоток или частей обмоток, причем известны (например, достаточно точно рассчитаны) сопротив-

ления КЗ пар всех частей, то для расчета потерь и реактивной мощности, потребляемых этим трансформатором, можно использовать формулы (9-48).

Для относительно распространенного случая — нескольких концентрических обмоток на стержне — вместо системы реальных обмоток часто можно рассматривать систему равномерных обмоток высотой 1м с такими же радиальными размерами и МДС, заключенную между двумя неограниченными полупространствами с Тогда все силовые линии параллельны оси и имеют одинаковую длину . Напряженность магнитного поля выражается через МДС между силовой линией, проходящей через данную точку, и осью—. Задача становится одномерной, так как поле зависит только от одной координаты — радиуса текущей точки . Для расчета рекомендуется следующий порядок:

а) нарисовать принципиальную схему расположения и соединения частей обмоток стержня, указать токи и МДС и их знаки, проверить баланс МДС Представить себе или нарисовать эпюру МДС Выбрать базисные МДС и радиус Re- Базисную МДС удобно выбирать равной значению в главном (наибольшем) канале рассеяния или МДС наиболее мощной из обмоток. Базисный радиус удобно брать равным среднему арифметическому радиусу главного канала рассеяния;

б) нарисовать в масштабе эпюру продольного поля— график зависимости от текущего радиуса г. На эпюре указать расстояния точек излома эпюры от оси, радиальных размеров (ширины) ад и средних радиусов участков Rq, где q — номер участка. Для участков с треугольной эпюрой за средний радиус желательно принимать согласно формуле (9-28). Эта же эпюра будет полезна для расчета радиальных усилий и добавочных потерь в обмотках от продольного поля;

в) определить значение коэффициента Роговского или непосредственно длину При этом под шириной т (радиальным размером) системы обмоток следует подразумевать некоторый эквивалентный размер — ширину основания трапеции, горизонтальный участок которой в 2—3 раза меньше основания. Следовательно, размер т равен ширине реальной системы обмоток только при типичных соотношениях размеров двух обмоток. При согласном или встречном токе в регулировочной обмотке по сравнению с расположенной

рядом с ней одной из основных обмоток (эпюры на рис. 9-15) за т следует принимать размер, соответственно лишь немного больший или немного меньший радиального размера системы из двух основных обмоток. Погрешность в размере х на 10% вносит в результат погрешность лишь на 0,5—1%, и, следовательно, т можно определять сугубо приближенно. Если эпюра МДС переходит через нуль или высоты обмоток заметно различны, можно для разных частей объема поля (групп обмоток) ввести разные значеш-і!Й*длиньі силовой линии, выбрав одну из длин в качестве базисной

г) свести данные в таблицу, содержащую столбцы (или строки): номер участка q; ширина участка с?; средний радиус участка Rg; значения на кон-

цах участка (с учетом знака); коэффициент при-

ведения ; множитель; приведен-

ная ширина участка ; произве-

дение

Подсчитатьи для проверки

подсчитать и сравнить

(большое расхождение свидетельствует об арифметической ошибке). При одинаковых знаках и значениях от 0,33 до 3 вместо расчета трети неполного квадрата их суммы можно подсчитывать квадрат значения в середине участка, т. е. , так как при этих условиях среднеквадратичное значение очень близко к среднему арифметическому, которое можно снимать с эпюры линейкой. При разных знаках и или от —0,2 до —0,8 можно подсчитывать

квадрат половины большего из них, т. е. или

д) подсчитать реактивную мощность поля рассеяния по формуле

где f — частота.

ГІри выражении размеров в метрах, МДС в амперах, частоты в герцах удобна формула

Для некруглых обмоток вместо следует вво-

дить соответствующие площади;

е) в случае необходимости ввести поправки, учитывающие неравномерность распределения МДС по высоте обмоток, например, по методу [1-7, 1-12].

Подобный расчет нужно выполнить для всех различных стержней.

6. Арифметически сложить значения реактивной мощности всех элементов трансформатора (агрегата) и потерь в них. Для определения относительных составляющих напряжения КЗ результаты нужно разделить на номинальную мощность, установленную в п. 2; для выражения в процентах относительные составляющие напряжения КЗ необходимо умножить на 100, для выражения напряжения КЗ в абсолютных единицах (вольтах) — умножить на соответствующие (фазные или линейные) номинальные напряжения. Сопротивления в омах можно получить, разделив напряжения КЗ на номинальный ток.

ГЛАВА ДЕСЯТАЯ

ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ДОБАВОЧНЫХ ПОТЕРЬ 10-1. КЛАССИФИКАЦИЯ потерь

Потери являются важнейшим технико-экономическим показателем трансформатора или реактора. Например, при цене-трансформатора 2 руб/(кВ-А), КПД 99% и цене электроэнергии 1 коп/(кВт-ч) стоимость потерь достигнет стоимости трансформатора за время t= =2 руб/(кВ-А)/[0,01 кВт/(кВ-А)-0,01 руб/(кВт-ч)] = =20000 ч, т. е. около 2 лет непрерывной работы в номинальном режиме. Потери обусловливают размеры

охлаждающего устройства. Местные потери, особенно в обмотках и других частях, соприкасающихся с электрической изоляцией, определяют срок службы и нагрузочную способность трансформатора. Роль потерь относительно невелика лишь в очень редких случаях, например, в устройствах, предназначенных для кратковременной работы под нагрузкой, или в нерегулируемых реакторах фильтров высших гармоник (где повышенные потери могут быть полезньї-ікд^і снижения остроты настройки) . Особенно актуальна проблема потерь от вихревых токов в крупных трансформаторах и реакторах и в устройствах повышенной частоты, как показано в § 3-3 [формулы (3-14)]: при пропорциональном изменении всех размеров и неизменной плотности тока в обмотках удельная тепловая нагрузка от вихревых токов пропорциональна пятой степени линейных размеров и квадрату частоты, если вытеснение магнитного поля мало, или квадрату линейных размеров и квадратному корню из частоты, если имеется сильный поверхностный эффект. Поэтому в период 1955—1970 гг., за который предельная мощность отечественных трансформаторов выросла почти на порядок, вопрос добавочных потерь был основным в трансформаторостроении. Актуальна эта проблема и теперь [8-21].

Из полных потерь выделяют основные потери в обмотках и других токоведущих частях трансформатора или реактора, определяемые током данной обмотки или токоведущей части и ее электрическим сопротивлением, измеренным при постоянном токе [1-3]. Затруднения в определении основных потерь встречаются очень редко. Токи обычно можно определить по закону полного тока (в опыте КЗ — из условия 0) и в случае па-

раллельного соединения одинаковых частей обмотки из соображений симметрии. При параллельном соединении неодинаковых частей обмотки токи в них можно найти, например, при помощи рассмотренных в гл. 5 схем замещения. В этих случаях токи обычно не обратно пропорциональны электрическим сопротивлениям частей. Поэтому использование для расчета основных потерь в такой обмотке ее электрического сопротивления может привести к значительной погрешности.

Рассмотрим в качестве примера основные потери в обмотке НН однофазного трансформатора с регулировочной обмоткой на боковом ярме (рис. 9-14). Парал-

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65