Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
суббота 24 февраля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 47 48 [49] 50 51 52 53 54 55 56 57 >>

параметры приведены. При этом исчезают недоразумения, связанные с приведением.

Для элементов и частей, индуктивно не связанных с соседними, и для двухобмоточных трансформаторов обычно затруднений не возникает — полная мощность при токе / будет:

Для трансформаторов, обмотки которых содержат ряд частей, или для многообмоточных удобно использовать одну из формул, выведенных Гариным и Палуевым алгебраическими тождественными преобразованиями уравнений трансформатора при отсутствии намагничивающего тока. Полный вывод одной из них приведен в [1-12]. При известных сопротивлениях КЗ всех пар частей обмоток имеем [9-5]:

где п — число частей обмоток; р и q— номера частей;

— комплексный ток в части р (действующее значение, приведенное к базисному числу витков); —сопряженное значение тока в части и — ортогональные составляющие токов:

Таким образом, задача сводится к определению ортогональных составляющих токов и их подстановке в одно

из выражений (9-48). Эти выражения и вытекающие из них формулы можно применять не только для расчета мощности, потребляемой всем трансформатором, но и для потерь в отдельной детали или ее участке [5-1]. В этом случае вместо следует подставлять составляющую, обусловленную соответствующими потерями в парном режиме. Например, при расчете потерь в элементе следует поставлять

потери в данном элементе ,poj§. опыте КЗ обмоток р и q при приведенных токах

Покажем применение метода на трех примерах схем, иногда встречающихся в специальных трансформаторах [9-6].

Пример 9-1. Рассмотрим двухобмоточный трансформатор, обмот» ка / которого содержит только одну часть номер 1, а обмотка // — соединенные в зигзаг части 2 и S. Для определенности примем, что обе обмотки соединены в звезду, (рис. 9-7,а). Ниже используются параметры обмотки фазы. Обозначим числа витков w, стержни й фазы обмоток —а, Ь, с и А, В, С. Предположим, что фазы транс: форматора, источника питания и нагрузди симметричны, сталь, маг-нитопровода не насыщена, токи и напряжения синусоидальны. Пре-

иебрегаем магнитной связью обмоток; соседних стержней. При указанной схеме соединения справедливо:

Для выражения комплексных токов и их ортогональных составляющих, приведенных к числу витков wi, за начало отсчета фазных углов примем вектор фазы тока А иа стороне /, Тогда для. фазы А имеем:

Подставляя составляющие токов в (9-46), для системы обмоток стержня а имеем полную мощность

В частном случае ш2=Шз, рассмотренном ранее в литературе, из (9-63) вытекает известная формула [1-7]:

Пример 9-2. Рассмотрим регулировочный трансформатор с соединенной в треугольник первичной обмоткой и соединенной в зигзаг-звезду вторичной, состоящей из трех частей — основной обмотки и обмоток грубого и тонкого регулирования (части соответственно 2, 3 и 4 на рис 9-7,6). Для этого случая части 3 и 4 можно объединить в одну 3\j4. Сопротивления КЗ ее и одной из остальных частей обмоток (индекс I принимает значения 1 или 2) можно определить по ~по известной формуле:

Сопротивленияможно рассчитывать так же по картине

поля, как для обычной подразделенной обмотки.

Соединение первичной обмотки в треугольник вместо звезды н отличие очередности соединения частей от рис 9-7,а не влияют на окончательную формулу для. Поэтому в данном случае мож-

но использовать выражение (9-63), заменив в нем ,

Пример 9-3. Рассмотрим трансформаторный агрегат по рис. 9-7,в, содержащий основной трансформатор с автотрансформаторным соединением в зигзаг основных обмоток и дополнительный трансформатор, включенный последовательно в цепь вторичной стороны и питаемый от регулировочной обмотки основного трансформатора. Для этой схемы остаются в силе выражения (9-52) и (9-54). За положительное число витков регулировочной обмотки 3 примем число витков в случае, когда регулирование приводит к увеличению напряжения на стороне II. При этом вместо (9-50) имеем:

Используя (9-56), (9-57) и основные формулы тригонометрии, получаем окончательно:

Дальнейшие выкладки, аналогичные приведенным в примере 9-І, но более громоздкие, дают выражение сопротивления КЗ, отнесенного к стороне / '[9-6]:

— базисное число витков, для которого рассчитаны сопротивления КЗ пар частей обмоток.

9-5. ЗАВИСИМОСТЬ ИНДУКТИВНОСТИ ОТ ЧАСТОТЫ

Возможное отличие индуктивности трансформатора или реактора при быстрых процессах от ее значения при промышленной частоте необходимо бывает оценить, например, при анализе неожиданных опытных данных, поиске ошибки в проекте, проектировании высокочастотного трансформатора или реактора, при расчете индуктивности сглаживающего реактора (в котором потери от высших гармоник тока не играют большой роли, а индуктивность важна). Параметры, связанные с намагничиванием стали магнитопровода, рассмотрены в гл. 6. Здесь обратим внимание на индуктивность при повышенной частоте, обусловленную магнитным полем вие магнитной системы, и влияние на иее циркулирующих и вихревых токов.

Иногда при высоком напряжении емкость играет существенную роль. Например, пусть имеется реактор, в котором объем магнитного поли вне стали при индукции 0,5 Тл равен 10 м3, а для электрической изоляции с напряженностью электрического поля 2 кВ/мм= =2 МВ/м при частоте 50 Гц и относительной диэлектрической проницаемости объем равен 2 м3. Электромагнитная мощность такого реактора составляет:

Мощнбсть электрического Поля в его изоляций

их отношение — около 1-Ю4,

При напряжении 700 кВ индуктивное сопротивление примерно равно 1,5 кОм, а емкостное 15 МОм. Индуктивное сопротивление прямо пропорционально частоте, а емкостное обратно пропорционально. Следовательно, уже при частоте 5 кГц будет иметь место резонанс токов, а при частоте, например, 3 кГц измеренная индуктивность в 1,5 раза отличается отр- цййуктивности при промышленной частоте. Роль емкости не связана непосредственно с длиной "провода обмотки — в приведенном примере длина провода обмотки составляет лишь несколько километров, а длина волны 5 кГц в диэлектрике — десятки километров.

В нормальном рабочем режиме силового трансформатора или реактора влияние вихревых и циркулирующих токов на индуктивность почти всегда ничтожно мало. Для того, чтобы эти токи заметно влияли на магнитное поле, они должны быть соизмеримы с МДС всей рабочей обмотки. Эти токи замыкаются по сечению, составляющему часть сечения обмотки. Следовательно," плотность этих токов будет не ниже плотности основного тока и добавочные потери не меньше основных. Очевидно, таких условий при проектировании избегают (кроме исключительных случаев). Однако начнем рассмотрение именно с подобных случаев.

Пусть на каждом из двух стержней бронестержневого магнито-провода установлены одинаковые половины 1 к 2 первичной обмотки, соединенные параллельно, и части 3 и 4 расщепленной вторичной обмотки (рис. 9-8,а). Основной ток (определение понятия — см. в 10-2) в половинах первичной обмотки равен половине первичного тока: . Если допустить, что циркулирующие токи будут отсутствовать при нагрузке одной части вторичной

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65