Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
суббота 24 февраля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 43 44 [45] 46 47 48 49 50 51 52 53 >>

интегрируются. Это позволяет увеличить размеры датчика (измерительной катушки), повысить его чувствительность и облегчить измерения. Поэтому при выборе размеров измерительных катушек часто не требуется особенно стремиться уменьшать их и достаточно ориентироваться на размеры канала, в который датчик должен поместиться.

Для определения радиальной индукции, усредненной по окружности катушечной обмотки, можно использовать измерение напряжения по катушкам — разность напряжений одинаковых (по радиальному строению) соседних катушек дает радиальный магнитный поток между ними. При измерениях радиальной индукции в канале рассеяния концентрических обмоток необходимо обращать особое внимание на правильность установки датчика - его наклон, например, на 3° приводит к появлению сигнала, эквивалентного 5% осевой индукции, т. е. при—погрешности на 0,01 Тл. Поэтому

при обработке результатов измерений в подобных местах необходима особая осторожность. Можно рекомендовать двукратные измерения с поворотом устройства крепления датчика (например, рейки) на 180°, но если наклонены направляющие, то это не поможет. В резко изменяющихся в пространстве полях могут быть существенными погрешности координат положения датчика.

Во всех случаях, когда возможная погрешность измерений превышает допустимую, например, возможную погрешность расчета, измерения теряют смысл. При этом, как показывает опыт, результаты измерений будут забракованы или измерения могут повторяться до тех пор, пока их результаты не совпадут с ожидаемыми данными, хотя в действительности такое совпадение ничего не доказывает.

Для измерений эпюр индукции следует рекомендовать устройства, например, по [8-19 и 8-20], в которых осциллографом записывается на медленно движущуюся бумагу сигнал от равномерно перемещающегося в трансформаторе датчика. При этом по осциллограмме измеряется амплитуда ЭДС датчика. Если сигнал синусоидален, целесообразно ввести между датчиком и осциллографом механический прерыватель на половину периода, синхронизированный с питанием испытываемого , трансформатора или реактора, например головку век- j торметра типа Ц-50, При этом отношение меньшего из

сигналов, записанных по разные стороны от оси (рис. 8-14), к большему равно синусу сдвига фазы измеряемого сигнала по отношению к фазе сигнала настройки.

Упомянутый векторметр позволяет измерять не только амплитуду и фазу, но и всю нечетную кривую потока во времени с помощью магнитоэлектрического измерительного прибора. Пусть прибор включен в течение по-

лупериода, начиная с момента t0, а сопротивление измерительной цепи (вольтметра) чисто активное. Тогда показания

где k — постоянная прибора.

Поворачивая головку прибора, т. е. меняя фазу , можно измерить зависимость

Дополнительные трудности для сопоставления результатов измерения и расчета, особенно для радиальной индукции поля рассеяния, часто вызваны отсутствием достоверных сведений о положении внутренней (иногда и Наружной) обмотки трансформатора и ее частей в осевом направлении. Поэтому для методических исследований желательно использовать специальную модель, отличающуюся от реального трансформатора прежде всего отсутствием электроизоляционных барьеров.

для нечетной функции имеем

ГЛАВА ДЕВЯТАЯ РАСЧЕТ ИНДУКТИВНОСТЕЙ 9-1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Для реакторов с линейными и ограниченно линейными характеристиками индуктивность является основным параметром, определяющим способность реактора вы* полнять свое назначение. В силовых трансформаторах индуктивность рассеяния влияет на падение напряжения, т. е. на качество электроэнергии, распределение нагрузок при параллельной работе и токи при КЗ. Поэтому в обоих случаях к точности расчета индуктивности предъявляют относительно высокие требования.

Согласно [1-1] индуктивностью (собственной индуктивностью) элемента электрической цепи называется отношение потокосцепления, обусловленного его ТОКОМ, к этому току. При линейной характеристике индуктивность равна также удвоенной энергии магнитного поля, деленной на квадрат тока (см. § 2-2). Следовательно, для расчета индуктивности необходимо вычислить пото-косцепление или энергию магнитного поля. Эти параметры можно рассчитывать по любому из трех методов, различающихся областью интегрирования (табл. 9-1). Формулы (9-1) — (9-7) из табл. 9-1 являются лишь примерами некоторых из многочисленных возможных форм записи. В частности, при неравномерном распределении тока по сечению витка или обмотки вместо (9-4) следует писать:

где і — ток какой-либо трубки; Ф — сцепленный с ней магнитный поток (см. [2-11]).

При точном решении все методы дадут тождественно одинаковые результаты, но в реальных задачах приходится принимать те или иные упрощения и каждый метод имеет свои достоинства и недостатки.

Расчет через потокосцепления [выражения (9-2) — (9-4)] всегда нагляден. Именно на этом подходе основан вывод формул в большинстве учебников по трансформаторам. Например, при тонкой равномерной обмотке, доходящей до ярм ненасыщенного броневого магни-топровода (рис. 9-1,о), все магнитные силовые линии

вне стали параллельны оси обмотки и со всеми витками сцеплен одинаковый магнитный поток. Непосредственно по закону полного тока напряженность поля индукция , поток и потокосцепление

, откуда индуктивность

где— сечение магнитного потока, т. е. площадь,

охваченная витком обмотки; I — длина магнитной силовой линии, т. е. высота окна.

При двух тонких обмотках, участвующих в опыте КЗ трансформатора (рис. 9-1,6), если принять условие= =0, т. е. вторичная обмотка не имеет активного сопротивления, магнитный поток обмотки 2 не может изменяться и, следовательно, весь поток, созданный рассматриваемыми токами, сцеплен с обмоткой /. Поэтому и в данном случае пригодна формула (9-9), если под подразумевать площадь канала рассеяния между обмотками, а

Формулы типа (9-9), похожие на обычные формулы для емкости плоского конденсатора или электрической проводимости и отличающиеся от формулы магнитной проводимости только множителем w2, весьма наглядны и легко запоминаются. Поэтому независимо от метода вывода конечные формулы для расчета вручную желательно представлять в виде (9-9), учитывая результаты уточнений введением поправочных коэффициентов или откорректированных методов расчета площади и длины I.

В общем случае для вывода соответствующего выражения индуктивности через потокосцепление необходимо установить картину силовых линий магнитного поля, положение линий раздела потока и координаты точек (витков), вокруг которых замыкаются силовые линии. В зависимости от схемы соединения, расположения и направления намотки обмоток значения w, Ф0 и Фсц в отдельных частях области интегрирования могут быть отрицательными, что часто является' источником ошибок. Поэтому расчет через потокосцепление можно рекомендовать только для простейших случаев.

Расчет индуктивности через вектор-потенциал по формуле (9-6) значительно менее нагляден, хотя в случае плоскопараллельного или осесимметричного ноля это выражение переходит в формулу (9-4); часто можно представить выражение (9-6) как обобщенный вид выражений (9-4) или (9-3) и в более сложных случаях. Для непосредственного расчета индуктивности рассеяния трансформаторов выражение (9-6) неудобно, тем более, что произведение AJ в части объема обмоток может быть отрицательным. Однако выражение энергии поля через вектор-потенциал можно использовать при выводе формул для расчета индуктивностей. В частности, на нем основан относительно широко применяемый метод расчета индуктивности рассеяния трансформаторов в цилиндрических координатах на цифровых ЭВМ.

Особо следует отметить метод средних геометрических расстояний (с. г. р.) [2-11], весьма эффективный при сложной форме сечения обмоток. По методу с. г. р. индуктивность контура из двух параллельных длинных проводников конечного сечения S1 и S2 с постоянной плотностью тока выражается через логарифм отношения квадрата с. г. р. между площадями их сечений g12 к произведению с. г. р. площади каждого из сечений от самой себя:

где l — длина контура (длина каждого из двух проводников) ; w — число витков (если каждый проводник выполнен из w проводов, включенных последовательно).

Понятие с. г. р., особенно с. г. р. фигуры от самой себя, непривычно и малонаглядно. Расчет с. г. р. часто требует многократно повторяющихся вычислений по про-

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65