Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
суббота 24 февраля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 35 36 [37] 38 39 40 41 42 43 44 .... >>

частотой; будет'.

Потери, соответствующие частоте /.„, необходимо умножить на относительную долю реального периода, в течение которой имеются потери:

Полученная кривая, показанная на рис. 7-11,5 в увеличенном виде, мало отличается от синусоиды частотой /эк с амплитудой Птах — см. пунктир на рис. 7-11,д для случая £,/£т=0,866; а=я/3; у=л/6; /э„=3/. Именно для синусоиды обычно имеются методы расчета. Отличие кривой по рис. 7-11,г от синусоиды можно учесть введением поправочного коэффициента для потерь иа вихревые токи при отсутствии вытеснения магнитного поля. Опуская промежуточные выкладки, приведем выражение для

При небольших значениях а коэффициент Кпонр практически ие отличается от 1,0. При а, близких к я/2, используя подстановку и раскладывая функции в степенные ряды, получаем:

Для оценки потерь при синусоидально изменяющейся индукции можно использовать известные методы (см. § 2-5 или 11-1). Например, пусть =2,1 Тл; =2,0 Тл; /=50 Гц; =1,3; k3= =0,85; =0,85/1,Зг=0,5, толщина пластины 6=4 мм. Тогда по (7-49)—(7-53) получаем = 0,5-(2,1— 2,0)/р.0 =0,05/р.о= =40 кА/м; a=arcsin (2,0/2,1) =72°10'=1,26; /.„ = 50 Гц-я/(я— —2-1,26) =253 Гц;=0,5я—1,26=0,31; = 1,08(1—0,31730) = = 1,08. Для немагнитной стали р=1, для конструкционной экстраполяции кривой ц,эк из [2-25] имеем р.гэ„=45. При р=0,8 и 0,14 мкОм-м соответственно= 1^2-0,8- 10~в/2я-253-4я-10~7-1,0= =2-10-г м=20 мм и 12-0,14-10-в/2я-253-4я-10-7-45=1,25 мм; 6/6=4/20=0,2 и 4/1,25=3,2; по рис, 6-8: =1,0 и 2,0; Крв = = 1,0 и 0,84. Выражая через согласно (6-38), из (6-37) получаем:

где —плотность материала пластины, откуда =(2я-253-4Х Х10-3-4л-10-,'-4-104)г-1,08-1,0/(2,4-0,8-10-»-7,8-103) =0,74 Вт/кг и 0,74-452-0,84-0,8/0,14-2,02=1800 Вт/кг; скорость адиабатического нагрева при удельной теплоемкости с=480 Дж/(кг-К) равна 0,74/480=1,5-10-3 К/с=0,1 К/мии и 1800/480=3,7 К/с=«200 К/мин. Как видно, в немагнитной стали нагрев ничтожно мал, а в конструкционной оценка правильно дала порядок скорости нагрева

200°С/мии при отсутствии теплоотдачи вместо 100°С/мин при наличии теплоотдачи [7-6]. Такая точность здесь вполне достаточна, ибо погрешности последующих тепловых расчетов и оценки износа значительно больше.

г

7-7. ТОКИ ВКЛЮЧЕНИЯ

Для отстройки дифференциальной токовой релейной защиты необходимо знать ток («броски тока») при внезапном включении трансформатора в произвольный мсдаещ времени, т. е. при произвольной начальной фазе напряжения*5^-14]. Аналогичные броски тока, связанные с насыщением стали, встречаются при включении трансформатора на закоротку [7-15] и в некоторых других переходных режимах. При расчетах таких режимов основные трудности обычно связаны с определением исходных данных — таких, как остаточная индукция в стали магнитопровода трансформатора перед включением и эквивалентное активное сопротивление цепи г,

определяющее скорость затухания переходного процесса. ■

Остаточная индукция в отожженном навитом магнитопроводе после умышленного сильного намагничивания его постоянным током близка к остаточной инДукции стали '[6-10].' В реальных условиях остаточная индукция всегда меньше по нескольким причинам. В шихтованном магнитопроводе ВГТр не может быть заметно выше 0,5BS, т. е. выше 1,05 Тл, хотя в хорошей стали Вг близка к 1,5 Тл (см. рис. 6-4,д). Даже при очень малом зазоре в стыках шихтовки U (см. рис. 7-6,а), если индукция в стали на участке стыка В заметно выше ВЕ, то для проведения магнитного потока через этот участок необходима МДС, намного превышающая МДС, создаваемую коэрцитивной силой. Например, пусть петля гистерезиса прямоугольная; длина стали I в 2000 раз больше длины зазоров 13;

= 5 А/м согласно рис. 6-4Д Bs=2,05 Тл; k=0,95. Тогда из условия и (7-27) следует:

В стыковом магнитопроводе остаточная индукция ничтожно мала даже при заполнении зазора ферромагнитной пастой (клеем). Например, при тех же условиях и относительной магнитной проницаемости клея= 10 имеем:

В сети перед отключением ток обычно намного меньше, чем соответствующий насыщению стали и предельной петле гистерезиса. Главное же — при отключении трансформатора в сети выключателем имеет место колебательный процесс, после которого остаточная индукция, в магнитопроводе может быть в несколько раз меньше, чем индукция в нем же после его намагничивания постоянным током. Остаточная индукция может иметь другой знак (обратное направление) по сравнению с индукцией перед отключением. По опытным данным [7-16] остаточная индукция в эксплуатируемых мощных трансформаторах редко превышает 0,6 Тл, причем наибольшая

индукция существенно зависит от типа выключателя, которым производится отключение. По измерениям на ряде малых макетов [7-17] остаточная индукция в магнитопроводе после разряда конденсаторной батареи сильно 'зависит от запасенной энергии (рис. 7-12). Эта периодическая зависимость позволяет предположить, что остаточная индукция в трансформаторе определяется не только типом выключателя, но и емкостью системы шин, остающейся присоединенной к трансформатору^ после его отключения от сети. При не слишком малой емкости в {7-17] рекомендуется принимать ,

что согласуется с .[7-16].

Активное сопротивление должно содержать не только сопротивление постоянному току первичной обмотки и сети, ио и слагаемое, обусловленное добавочными потерями, так как последние также демпфируют переходный процесс. При насыщенном магнитопроводе добавочные потери могут быть значительными из-за увеличенной радиальной составляющей магнитного поля по сравнению с полем рассеяния. Методы расчета этих потерь не разработаны. В первом приближении приходится брать долю добавочных потерь такой же, как в опыте КЗ. Вебер-амперная характеристика также известна лишь приблизительно. Опытных данных о таких характеристиках мало — выполнены измерения лишь на нескольких мощных трансформаторах в режиме XX [5-7], при включении [7-18] и в режиме КЗ [7-15]. В ходе процесса изменяется объем насыщенной части стали магнитопровода — обычно сначала насыщается часть стержня внутри обмотки, затем высота насыщенной части стержня увеличивается, далее возможно насыщение «углов» и ярм. При допущениях (§ 5-3), приводящих к простейшей кусочно-линейной аппроксимации вебер-амперной характеристики, имеем:

где

•По опытным данным '[5-7] немного меньше, чем по (7-58), а при наличии в стали отверстий для стяжных шпилек — даже иа 10% ниже; индуктивность обмоток крайних стержней немного меньше, чем по (7-58), а среднего стержня больше. Разница измеренных иидуктивностей Ls обмоток среднего и крайних стержней иногда достигала 30%. ^- -

Если известны все исходные даййые, то для внезапного включения на XX имеем электрическую схему замещения по рис. 7-13,а с характеристикой по рис. 7-13,6 либо расчетную схему по рис. 7-13,в. Из уравнения при синусоидальном напряжении ы=

по рис. 7-13,г и , причем для этой

схемы следует:

Вид кривых и интеграла ir показан на рис. 7-13,6—ж

сплошными линиями. Волна тока і номер п начинается в момент

Для вычисления сначала пренебрегаем падением напря-

жения в активном сопротивлении за половину данной волны. Тогда кривыеимеют вид отрезков синусоид (см. пунктирные кривые

на рис. 7-13,6, е). При этом легко найти поправку, обусловленную падением напряжения за половину волны:

Зависимость от дана на рис. ?-13, з.

По значению перед началом данной волны тока можно определить предварительные значения и параметр соответствующий моменту. времени По нему можно снова определить и принять, что такая же поправка относится ко второй половине волны. Расчет с помощью кривой (рис. 7-13,з) при ограниченном числе волн (периодов) выполняется достаточно быстро. Например, пусть = = 1,2;=0,05; для сокращения записи Расчет приведен в табл. 7-3. *

Таблица 7-3

Пример расчета тока включения

"Предварительные значения.

При необходимости расчета тока в течение многих периодов, а также при учете взаимного влияния фаз целесообразно использовать метод и вспомогательные кривые из [7-14].

7-8. ТОКИ в МАГНИТОПРОВОДЕ

Ввиду несовершенства электрической изоляции пластин стали магнитопровода и особенно из-за замыканий пластин заусенцами возникают токи, замыкающиеся между пластинами, и соответствующие потери. Если среднее по объему пакета удельное электрическое сопротивление р в направлении, перпендикулярном пластинам, постоянно во всем объеме пакета пластин шириной d и на несколько порядков больше удельного сопротивления стали, то для расчета этих потерь можно применить формулу (6-34), принимающую в данном случае вид

При синусоидальной индукции частотой =50 Гц с амплитудой = 1,6 Тл, плотности стали=7,65- 10э кг/м3 и коэффициенте за-

207

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65