Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
воскресенье 22 апреля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 33 34 [35] 36 37 38 39 40 41 42 .... >>

для 3414, получаем потери в стыке, показанные на рис. 7-6,8. Как и следовало ожидать, потери в стали марки 3414 меньше, чем в стали марки 3413. Однако по опытным данным (пунктирные кривые на рис. 7-6,е) соотношение обратное. Кроме того, при росте индукции от 1,7 до 1,9 Тл потери почти не увеличиваются, тогда как расчет дает увеличение потерь в 1,5 раза. Видимо, и в этом случае следовало возможно точнее измерить потери при одном-двух значениях индукции и экстраполировать результаты по теоретическим формулам. Такой путь позволил бы избежать нелогичных результатов.

В стыковых магнитных системах намагничивающую мощность немагнитных зазоров следует рассчитывать по усредненной индукции в зазоре В3:

где k — коэффициент заполнения.

Если длина отдельного (единичного) зазора превышает 2—3 мм, необходимо учитывать выпучивание магнитного поля у зазора (рис. 7-7,а). Согласно [1-27] выпучивание можно учесть введением условного «ушире-ния» зазора є (рис. 7-7,6), полученного в плоскопараллельном приближении методом конформных преобразований:

где hв — высота вставки стержня.

Зависимость є от 13 и hB показана на рис. 7-7,в. Для оценки при небольших зазорах можно принимать при зазорах порядка 10 мм и более С учетом

уширения вместо (7-33) имеем:

л

где SCT и S3 — сечения стали и зазора; П — периметр, сечения стержня; для стержня круглого сечения (например, эвольвентного или радиально-шихтованвого) диаметром D с отверстием диаметром имеем = =; для стержня прямоугольного или ступенчатого сечения толщиной bt с шириной наибольшего пакета bz имеем; обычно считают периметр с учетом половины уширения:. При наличии охлаждающих каналов в стали их площадь добавляют к площади зазора, если толщина канала меньше є, или учитывают их ширину в периметре сечения, 'если толщина канала больше е. Для зазоров, образованных тонкими прокладками, учитывают влияние «гребенки» пластин стали, добавляя к длине зазора 0,2— 0,5 мм [1-Ю].

Намагничивающая мощность зазоров суммарной длинойпри синусоидальной магнитной индукции с амплитудойбудет:

При несинусоидальной индукции следует найти среднеквадратичную скорость изменения индукции и действующую напряженность магнитного поля или индукцию и перемножить их и объем зазоров:1

Если зазор заполнен магнитным клеем (пастой), то в (7-36), (7-37) вместо вводят магнитную проницаемость клея, а уширение зазора не учитывают.

7-4. ВЛИЯНИЕ СОЕДИНЕННОЙ В ТРЕУГОЛЬНИК ОБМОТКИ И ЗАЗЕМЛЕННОЙ НЕЙТРАЛИ

В трехфазных трансформаторах или группах из трех однофазных возможно взаимное влияние фаз. Пренебрегаем внутренним сопротивлением и искажениями напряжений, фаз источника питания и всеми потерями.

Рассмотрим сначала обмотку, соединенную в звезду с выведенной нейтралью (рис. 7-8,а). При отсутствии сопротивлений источника (в том числе сопротивления его нейтрали) жестко определены напряжения и потокосцепления обмоток фаз. Если пренебречь магнитными потоками вне стали, то потоки в фазах (например, стержнях) магнитной системы строго синусоидальны, одинаковы по амплитуде и сдвинуты по фазе ровно на 2л/3. Сумма потоков трех фаз Фо=Фа+Фв+Фс в любой момент времени равна нулю. Следовательно, не только в случае трех раздельных однофазных магнитопроводов, но и одного трехстержневого (рис. 7-8,6) расчет тока обмотки каждой фазы может выпсрнядься независимо от других фаз. Ведь достаточно даже очень болвйіого (но не бесконечно большого) магнитного сопротивления от ярма к ярму Дма, включенного между точками а и б на схеме магнитной цепи (рис. 7-8,е), чтобы между точками а и б на рис. 7-8,6 не было разности магнитных потенциалов; следовательно, глухое соединение этих точек между собой на рис. 7-8,е или запись RMo = 0 ничего не изменит. Тогда каждый из токов обмоток фаз определяется по потоку и магнитному сопротивлению соответствующей фазы магнитной системы (магнитным сопротивлением' «углов» среднего стержня на рис. 7-8,6 приходится пренебрегать и считать эти «углы» узлами магнитной цепи). При кусочно-линейной кривой намагничивания стали согласно рис. 6-6,а и, следовательно, вебер-амперной характеристике фазы по рис. 7-8,г кривая тока каждой фазы имеет вид, соответствующий кривой H(t) на рис. 6-6,6, а тока нейтрали, равного сумме токов всех фаз, — форму по рис. 7-8,3 (при ) или

рис. 7-8,е (при _ или еще более сглаженную

форму (при).

Ток обмотки каждой фазы можно разложить в гармонический ряд и суммировать токи фаз по гармоникам. Тогда, если длины магнитных силовых линий всех фаз магнитной системы одинаковы, в нейтрали токи всех гармоник с номерами, не кратными 3, исчезают, а с кратными 3 номерами арифметически суммируются.

Если обмотка соединена в треугольник, токи обмоток фаз остаются такими же, а линейные токи равны разностям токов обморок фаз, присоединенных к соответствующим линейным проводам.

Рассмотрим пример с двумя обмотками. Пусть в нейтрали сети, питающей обмотку с соединением в звезду с выведенной нейтралью, есть некоторое сопротивление Zn (показано пунктиром на рис. 7-8,а); имеется обмотка, соединенная в треугольник; фазы магнитопровода симметричны; индуктивность рассеяния между обмотками, соединенными в треугольник и в звезду, ничтожно мала. Поскольку соединение обмотки в треугольник является КЗ для токов нулевой последовательности, то эти токи протекают только в соединенной в треугольник обмотке. В обмотке, соединенной в звезду, протекают все остальные токи (в данном случае благодаря симметрии — только токи прямой последовательности). Ток в нейтрали, по существу за-шунтированной соединенной в треугольник обмоткой, равен нулю. Следовательно,.даже полное отключение нейтрали не внесет существенных изменений. В соединенной в треугольник обмотке токи прямой и обратной последовательности протекать не могут, так как эта обмотка отключена от сети. В данном простейшем случае токи всех обмоток можно найти, даже не пользуясь методом симметричных со-

ставляющих, непосредственно из условии:

где индексы Д и А относятся к обмоткам, соединенным в треугольник и звезду; А, В, С к N — к фазам и нейтрали.

Кривые МДС всех обмоток, удовлетворяющие этим условиям, показаны на рис. 7-В,ж. Форма всех кривых — подобные друг другу отрезки синусоид. Когда в данной фазе Ч/>Ч/£, а в двух других фазах то в обмотке, соединенной в треугольник (во всех

фазах),

Когда во всех фазах, все токи равны нулю (отсутст-

вуют).

При соединении первичной обмотки в треугольник линейные токи равны разкости фазных токов соседних фаз (см. примерна рис. 7-8, з). По полученным кривым и формулам можно оценить влияние схемы соединения обмоток на намагничивающий ток. Если действующий ток при соединении в звезду с нейтралью (рис. 7-8,д) принять за единицу, то при отключении нейтрали и введении другой обмотки, соединенной в треугольник, ток согласно рис. 7-8, ж и формулам (7-43), (7-44) равен При первичной обмот-

ке, соединенной в треугольник, линейный ток (рис. 7-8, з) будет Поскольку номинальный ток в этом случае в Уз раз больше, чем при соединении в звезду, то намагничивающий ток в относительных единицах по размеру равен току в случае по рис. 7-8,ж, хотя форма кривой тока иная. В реальных трансформаторах кривые тока, конечно, сильно сглажены по сравнению с показанными на рис. 7-8, цель которых — проиллюстрировать принципиальный вид кривых и важнейшие соотношения. Нелинейная зависимость , отличающаяся от данной на рис. 7-8,г, может быть принципиально легко введена в расчет. Значительно

труднее учесть роль активных сопротивлений цепей. Для оценки распределения тока по обмоткам и разным сетям (что важно с точки зрения радиопомех и влияния на линии связи), а также при необходимости учета несимметрии магнитопровода целесообразно вести расчет по гармоникам и использовать метод симметричных составляющих.

' Существенно иной характер процесса имеет место при изолированной нейтрали звезды и отсутствии обмотки, соединенной в треугольник, когда напряжения обмоток фаз не определены жестко напряжениями источников. Из уравнений напряжений

Uab — uaив; Ubc = UbЧс\ "сар^с—иА (7-45)

найти ил, «в, ис невозможно, так как третье выражение в (7-45) является разностью первых двух, а не независимым уравнением. Решающим условием является баланс токов

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65