Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
суббота 24 февраля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 31 32 [33] 34 35 36 37 38 39 40 .... >>

Предположим сначала, что в строго симметричной трехфазной системе с обмотками, не имеющими активного сопротивления, магнитная проницаемость постоянна. Тогда при синусоидальных напряжениях обмоток фаз и, следовательно, синусоидальных потоках стержней потоки трех ярм (или рам при отсутствии переходов потоков из рамы в раму через зазор) также синусоидальны. При этом можно использовать символический метод. Ниже будем говорить о рамах, хотя все рассуждения в равной мере применимы к частям АВ, ВС, СА торцевых ярм. При принятых допущениях ввиду симметрии потоки рам одинаковы по амплитуде и сдвинуты на угол 2л/3 по фазе, например:

Тогда достаточно одного первого уравнения из (7-5), чтобы определить поток рамы АВ:

Это решение показано на рис. 7-4, г, д. Как видно, поток одной рамы в стержне в ]/3 раз меньше потока

стержня вместо 2 раз в случае магнитного соединения рам между собой в углах магнитопровода. Отсюда вытекает предварительный вывод о необходимости в трех-рамном трехфазном магнитопроводе завышать сечение стали стержней в раза. Соответственно

в магнитной системе по рис. 7-2,6 ярма следует выполнять с сечением, составляющим 58% сечения стержня [1-7, 1-Ю].

Теперь предположим, что магнитная характеристика стали кусочно-линейна (рис. 7-4,е), причем динамическая магнитная проницаемость при индукции выше чрезвычайно мала. Гистерезис и вихревые токи не учитываем. Если

где 5 —сечение стали рамы (или ярма), то точка излома характеристики Не Достигается, все потоки остаются

синусоидальными и соотношение (7-11) остается в силе. Если

то' при достижении потокомодной из рам точки излома характеристики этот поток перестает увеличиваться, а баланс потоков, требуемый уравнением (7-5), обеспечивается увеличением потока другой рамы по сравнению с обычной синусоидой по f7-«ill). Соответствующие кривые показаны на рис. 7-4,ж.При

в момент, когда мгновенная индукция по (7-11) в одной раме снизилась до Ввусл, в соседней раме индукция уже достигла по модулю Bsycll. Например, если , то

в моментв раме Л В согласно (7-11) магнитный

поток- будет:

до тех пор, пока к моменту «естественный» по-

ток в раме С А достигнет снова —BsyCn (рис. 7-4,ж).

Как видно, при условии (7-14) в кривых потоков, показанных на рис. 7-4,ж, исчезают участки, совпадающие с синусоидой по (7-11), изображенной пунктиром. При этом максимальный поток в рамах равен ровно половине амплитуды потока в стержнях. Следовательно, удельные потери на гистерезис такие же, как в однорам-ном магнитопроводе с теми же обмотками и сечением стержня. Однако потери на вихревые токи ввиду искажения кривой индукции заметно больше, чем в однорам-ном магнитопроводе. Согласно (7-15) и (7-17) и

рис. 7А,ж кривая индукции, например, рамы АВ описывается выражениями

Потери на вихревые токи пропорциональны квадрату среднеквадратичной скорости изменения индукции

вместопри синусоиде с амплитудой

Следовательно, удельные потери на вихревые токи будут в 1,56 раза больше, чем в однорамном магнитопроводе. Если гистерезисные потери при синусоидальной индукции составляют половину всех потерь в стали, то полные удельные потери будут в 1,28 раза больше, чем в однорамном магнитопроводе с такой же амплитудой индукции, и лишь примерно на 5% меньше потерь при синусоидальной индукции с амплитудой, подсчитанной по (7-11). Как видно, использование простейшего расчета по 07-11) не привело бы к значительному завышению потерь. Однако такой простой расчет мог бы привести к необоснованному занижению способности трансформатора выдерживать кратковременное перевозбуждение и к существенному завышению расчетного тока XX. Если

то в течение части периода оказываются одновременно насыщенными две рамы и избыточный магнитный поток распределяется между ними, образуя выпуклости кри-

вой (рис. 7-4,з). Ґїрй

в любой момент насыщены либо две, либо три рамы и выпуклости несколько сглажены.

В предельном случае при система оказы-

вается линейной, снова вступает в силу выражение (7-11) и все потоки синусоидальны согласно рис. 7-4Д

В реальном магнитопроводе имеются вихревые токи, гистерезис, переходы магнитных потоков из рамы в раму, нет резкого излома кривой намагничивания, в пло-

ском магнитопроводе вдобавок неодинакова длина рам. В результате кривые несколько сглажены и имеются не учтенные выше фазные сдвиги (рис. 7-5). По опытным данным [3-10] максимальная индукция на 1—3% превышает, а увеличение вихревых токов менее значительно, чем полученное выше при условии (7-14).

В подобных задачах расчет необходим только для предварительных оценок, рациональной постановки экспериментов и обобщения опытных данных. Ведь даже в наиболее изученном случае-—при синусоидальных потоках частотой 50 Гц — в расчеты вводятся существенно отличающиеся от единицы эмпирические коэффициенты для учета роли углов магнитопроводов, стыков шихтовки и других факторов. Размер этих коэффициентов может значительно измениться при искажении кривой магнитного потока, что кардинально влияет на конечный результат. Например, при многолетнем применении различных шихтованных, эвольвентных и особенно навитых разрезных И" неразрезных конструкций магнитопроводов

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65