Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
суббота 24 февраля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 22 23 [24] 25 26 27 28 29 30 31 .... >>

треугольника (рис. 5-2,в) или трехлучевой звезды (рис. 5-2,г). При числе обмоток более трех А. Бояджан в 1924 г. предложил схемы замещения в виде полных п-угольников, содержащих п сторон и 0,5n(п—3) диагоналей (например, рис. 5-2,d). В 1948 г. А. А. Горев и М. В. Костенко предложили более удобные схемы,

Рис. 5-2. Схемы замещения трансформаторов без учета намагничивающего тока.

а — е, н — точные схемы; ж м — приближенные (упрощенные) древовидные; число обмоток: а. б — 2; в, г — 3; д, є — 5; ж и — 4; к — 5; л, м — 6; к —3 с расщеплением обмотки НН на п частей. Обратный провод н прямоугольники, изображающие сопротивления ветвей, на рис. 5-2,6—к опущены.

содержащие меньше замкнутых контуров. Эти схемы имеют п лучей — ветвей, включаемых последовательно с линиями или нагрузками, и п-угольник с 0,5п(п—5) диагоналями. При п=5 в такой схеме диагоналей нет совсем (рис. 5-2,е).

Для расчетов желательно, чтобы схемы замещения не содержали замкнутых контуров. В таких схемах, называемых древовидными, добавление каждого внешнего вывода требует введения одного внутреннего узла и увеличения числа ветвей на 2. В предельном случае при п=2 есть одна ветвь. При п выводов (обмоток) число независимых ветвей равно 2(п—2)+1=2"—3. Древовидная схема замещения многообмоточного

трансформатора содержит меньше ветвей, чем число его параметров (сопротивлений КЗ): лишь 5 вместо 6 при п—4; 7 вместо 10 при п=5; 9 вместо 15 при и—6. Поэтому в общем случае при п>3 такая схема замещения является приближенной. Если все сопротивления КЗ пар обмоток трансформатора равноправны и все режимы работы равновероятны, то рационально выбрать сопротивления ветвей схемы замещения такими, чтобы была наименьшей сумма квадратов погрешностей всех сопротивлений КЗ (такой подход в 1957 г. предложил А. М. Пинцов).

В некоторых случаях древовидные схемы замещения являются точными. Например, для четырехобмо-точного трансформатора (рис. 5-2,ж) совсем нет погрешности при условии Из

шести сопротивлений КЗ четырехобмоточного трансформатора можно выбрать две пары тремя разными способами, соответствующими нумерации выводов по рис. 5~2,ж—и. Это открывает большие возможности для поиска наиболее подходящих вариантов приближенных схем. Для пятиобмоточного трансформатора (рис. 5-2,к) есть уже 15 вариантов нумерации, различных с точки зрения рассматриваемых погрешностей. Для шестиобмо-точного (рис. 5-2,л, м) и семиобмоточного трансформаторов появляется по два разных варианта графа древовидных схем, для восьмиобмоточного — четыре варианта и т. д. Формулы для случаев по рис. 5-2,ж—м и метод их вывода указаны в [5-1]. При выборе варианта приближенной схемы замещения следует основываться прежде всего на данных о симметрии и относительном положении обмоток (близкие по расположению обмотки должны соединяться на схеме замещения через минимальное число ветвей), наиболее достоверно определяемых сопротивлениях пар обмоток и более важных из предполагаемых режимов работы трансформатора.

Можно задать условие точного соблюдения ряда значений сопротивлений КЗ, число которых зависит от варианта схемы замещения. Например, схема рис. 5-2,л содержит три точных сопротивления КЗ, а схема рис. 5-2,м — только два. При концентрических обмотках согласно § 5-3 имеем:

где m<p<'q<n, и точная схема замещения имеет вид «цепочки» по типу рис. 5-2,м.

В трансформаторах с расщепленной обмоткой из-за симметрии сопротивления КЗ каждой из частей расщепленной обмотки с любой одной из остальных обмоток практически одинаковы [1-3]. При строго одинаковых таких сопротивлениях КЗ древовидные схемы или схемы в виде многолучевых звезд являются точными во всех двухобмоточных и трехобмоточных трансформаторах и автотрансформаторах независимо от чисел частей в расщепленных обмотках [5-1, 5-9]. Они точны также во всех случаях, когда схему замещения трансформатора при параллельном соединении всех частей в каждой из расщепленных обмоток можно представить в виде древовидной схемы [5-1, 5-2]. Расщепление обмотки на q симметричных частей можно изобразить присоединением дополнительной части к выводу соответствующей обмотки обычной схемы замещения (не • учитывающей расщепления и построенной на основе так называемых сквозных сопротивлений КЗ). Эта часть (для трех обмоток см. рис. 5-2,н) содержит ветвь с сопротивлением —Zv/2q, ко второму концу которой приключены q ветвей с сопротивлениями Zp/2, где Zp — сопротивление расщепления, т. е. сопротивление КЗ между разными частями одной и той же расщепленной обмотки.

глава шестая

СВОЙСТВА ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ 6-1. ОБЩИЕ ЗАМЕЧАНИЯ

Магнитные свойства электротехнической стали зависят не только от ее состава и технологии изготовления, определяющей текстуру, но и от дальнейшей обработки стали на трансформаторном заводе и механических напряжений в ней. Высококачественная текстурованная холоднокатаная сталь очень чувствительна к влиянию особенностей конструкции и технологии. Явления в магнитной системе осложняются сильной анизотропией. В результате методы расчета параметров трансформатора или реактора в номинальном режиме, обусловленных свойствами стали, остаются эмпирическими. Эти методы основаны на экспериментально определенных характери-9-774 J29

стиках образцов стали и коэффициентах увеличения удельных потерь и намагничивающей мощности в реальной конструкции.

Теоретический анализ и расчет свойств стали необходимы для понимания наблюдаемых явлений и принципиальных зависимостей, составления плана опытных исследований, разработки эмпирических формул и методов, пересчета параметров стали от режима к режиму, для приблизительных оценок при отсутствии опытных данных. Точную количественную оценку желательно основывать на усредненных опытных данных нескольких образцов рассматриваемого изделия, изготовленных по стабилизировавшейся технологии соответствующего предприятия. Здесь уместна аналогия с электрической прочностью — по пробивному напряжению одного образца нельзя определить достоверно допустимое напряжение электроизоляционной конструкции.

В зависимости от целей расчета необходимо различать гарантированные и средневзвешенные параметры стали данной марки и характеристики отдельного образца. Как правило, подробные характеристики приводят для таких образцов, основной электромагнитный параметр которых соответствует средневзвешенному значению параметра выпускаемой, стали данной марки и толщины. Например, в [6-1] для стали марок 1511 — 1514 1 таким параметром являются потери при индукции 1,5 Тл и частоте 50 Гц. При исследованиях иногда важно различие свойств -стали разных плавок, партий, рулетов и даже участков одной ленты по длине и ширине.

Подробные сведения об электротехнической стали и ферромагнетизме можно найти в [6-2—6-9] и указанной в них литературе.

6-2. кривая намагничивания

Ферромагнитные материалы состоят из областей самопроизвольного намагничивания до насыщения (доме-

1 Здесь и далее применены обозначения марок электротехнической стали согласно ГОСТ 21427.0-75 и 21427.4-78, хотя все опытные данные получены на образцах сталей прежних марок. Ранее марки обозначали соответственно: 1511—Э41, 1512 —Э42, 1513 — Э43, 1514 —Э43А, 1521 —Э44, 1561 —Э45, 1562 —Э46, 1571—Э47, 1572 —Э48, 3411 — Э310, 3412 —Э320, 3413 —ЭЗЗО, 3414 —ЭЗЗОА, 3421 — 9310-0,2 и Э340-0.15 и менее, 3422 —Э350, 3423 — 3360-0,15 и 0,08, 3424 —Э360А-0,15 и 0,08 и 3360-0,05, 3425 —Э360АД (после дефиса указана толщина, мм),

нов) шириной порядка сотых и десятых "долей миллиметра. Ширина границ между соседними доменами исчисляется долями микрона. Размеры и расположение доменов связаны с размерами и расположением кристаллов или кристаллитов.

Начальная кривая намагничивания ферромагнетика может быть условно разделена на четыре участка (ркс. 6-1). На участках 1 и 2 в области слабых полей до напряженности соответственно около десятых долей

и десятков или сотен ампер на метр намагничивание происходит в основном за счет обратимого и скачкообразного необратимого смещений границ доменов. При этом растут домены, для которых направление вектора намагниченности близко к направлению внешнего поля за счет уменьшения размеров других доменов. На участке 3, до десятков килоампер на метр, основную роль играет поворот вектора намагниченности доменов почти до совпадения с направлением внешнего поля. На участке 4, в еще более сильных полях, намагниченность стали практически не меняется.

Относительная дифференциальная (при медленном изменении поля) магнитная ■ проницаемость = на первом участке равна сотням и тысячам, на втором — тысячам, десяткам и даже сотням тысяч, на третьем падает почти до единицы и на четвертом близка к единице.

Первый участок (очень слабые поля) для силовых трансформаторов и реакторов не имеет значения. Необратимые процессы на втором участке являются причиной магнитного гистерезиса. В этой области магнитные свой-

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65