Библиотека технической литературы. Книги, программы, статьи, схемы и др.

233354431
понедельник 23 апреля 2018

Главная

Гидропривод

Оборудование

Справочники

Робототехника

Машиностроение

Электропривод

Электротехника, радиотехника

Рефераты

Обмен ссылками

Поиск

КИНОблог

 


 

Форум >>>

adfun.ru

Страницы: << .... 16 17 [18] 19 20 21 22 23 24 25 26 .... >>

показателя. Само напряжение КЗ при росте мощности от 100 кВ-А до 1 ГВ-А согласно (3-27) должно было» бы возрасти на порядок, а фактически оно увеличивается, лишь в 3—5 раз. В пределах отдельных серий иногда оно совсем не меняется в значительном диапазоне номинальных мощностей. Часто удается получить несложные законы роста и для таких искаженных случаев. Приведем два варианта соотношений при неизменном напряжении КЗ. Выделив из обобщенных линейных размеров радиальные размеры системы обмоток А -или диаметры d. Тогда вместо (3-14), (3-15) и (3-26) получаем соответственно:

При условии постоянства реактивной составляющей относительного напряжения КЗ (т. е. пропорциональности мощности поля рассеяния трансформатора его номинальной мощности) и неизменных свойствах материалов, нагрузках, частоте и коэффициентах заполнения из (3-29) или (3-30) следует соответственно:

Соотношения для массы стали и обмотки, выведенные в (3-34), указаны Хайндлем [3-13]. Эти соотношения ближе к реальным в крупных трансформаторах, чем классические (3-27), из-за . транспортного ограничения высоты. Наоборот, (3-32) при ограничении высоты менее приемлемы. Например, при увеличении мощности ■от 400 MB-А до 1 ГВ-А высота окна фактически не меняется, согласно (3-27) она должна увеличиться в 2,51/4=1,26 раза, по (3-34) —лишь в а по

(3-32) —в 2,52/7=1,3 раза. Однако для полной стоимости все указанные соотношения дают практически одинаковые результаты. Например, если стоимость провода примерно равна стоимости стали, то при увеличении мощности в 10 раз их сумма по (3-27) увеличивается в Ю3/4=5,6 раза, по (3-32)—в 0,5-105/7+0,5-108/7=6,2 раза, по (3-34) —в 0,5-102/3+0,5-105/6=5,75 раза.

Для реактора со сталью, имеющего относительно небольшие немагнитные зазоры, необходимо выделить из остальных размеров длину зазоров 13. Тогда при условии BCT=const и неизменных свойствах материалов, коэффициентах заполнения и плотности тока из закона полного тока следует:

т. е. зазоры растут вдвое быстрее, чем остальные линейные размеры реактора.

Если пренебречь изменением роли магнитных потоков вне зазоров и изменением массы стали из-за непро-' порционального роста зазоров, то для реактора при неизменной частоте имеем:

т. е. тот же закон степени, что и для трансформаторов [1-27].

Этот же закон относится к управляемым подмагничи-ванием реакторам, если принять, что в них индукция неизменна и напряженность поля в стали не зависит от индукции.

В обоих случаях с ростом мощности доля потока, проходящего вне стержня, растет пропорционально линейным размерам реактора. Если в реакторе мощностью 100 квар этот поток составляет 5—10% потока стержня, то при 100 Мвар он равен десяткам процентов и им

нельзя пренебрегать даже для рассматриваемых грубых оценок. Кроме того, в реакторе такой мощности нельзя пренебрегать отличием высоты стержня по стали от высоты окна. Законы роста с учетом этих факторов имеют относительно сложный вид. Поэтому в дополнение к рассмотренному закону роста степени 3/4 иногда используют другой крайний случай — законы роста броневых или ярмовых реакторов, рассмотренные при геометрическом подобии в [1-28], при оптимальных соотношениях размеров— в § 1-5.

Законы роста являются простым и мощным инструментом для грубых оценок, который почти всегда легко приспособить для новой, не рассмотренной ранее задачи. При этом главное внимание нужно обращать на выявление важнейших влияющих факторов и ограничений. Например, при заданных минимальных размерах провода в мощном ярмовом реакторе одной из основных заданных величин является индукция в окне, ограниченная местными добавочными потерями. В изделии, предназначенном для кратковременной работы, основным фактором может, явиться электродинамическая стойкость, т. е. соблюдение допустимых механических напряжений.

ГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯ

ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ПРОЦЕССЫ В РЕАКТОРЕ И ТРАНСФОРМАТОРЕ

4-1. ОСНОВНЫЕ ПРОЦЕССЫ

Начнем рассмотрение с простейшего устройства — реактора, имеющего лишь одну обмотку. При этом для облегчения рассуждений пренебрегаем потерями в магнитной системе и всеми добавочными. Тогда напряжение на зажимах реактора и и мгновенная мощность р будут:

где знаки соответствуют увеличению тока и потокосцеп-ления при положительном напряжении. Энергия магнитного поля реактора

изображается площадью между кривой его вебер-ам-перной характеристики и осью ординат до ординаты, ■соответствующей потокосцеплениюв данный момент, где индекс «нач» относится к начальному моменту процесса.

Накопление энергии в ограниченном объеме связано с появлением механических усилий, действующих на обмотки и магнитную систему, обеспечивающие локализацию магнитного поля (см. § 2-2). Например, для бро невого реактора с широкими ненасыщенными ярмами и цилиндрическим опорным стержнем, пренебрегая искривлением магнитных линий у торцов обмотки высотой h (рис. 4-1), ролью радиального размера обмотки и некоторыми другими второстепенными факторами, получаем:

при круглой обмотке со средним радиусом R, как показано в (2-30):

где Н и В — напряженность и индукция магнитного поля, имеющие в данном случае только осевую составляющую; fViara, ос и /\)б,р — суммарная осевая и радиальная силы, действующие в%ё§гном случае соответственно только на ярма магнитопровода и обмотку, воспринимаемые на рис. 4-1 соответственно опорным стержнем и самой обмоткой; h — высота окна обмотки и опорного стержня; —сечение обмотки и опорного стержня;—объем материала обмотки и опорного СТерЖНЯ; Ооб, раст, ср И

Ооп, сж — механические напряжения растяжения (среднее) в круглой обмотке и сжатия в опорном стержне

Ооб, раст, (при Не-

КруГЛОЙ обмотке радиальные силы вызывают сложные механические нагрузки; при отсутствии опорного стержня осевые силы вызывают сжатие прокладок обмотки, либо сжатие с изгибом боковых ярм);— площадь,

охваченная средним витком обмотки, и длина витка.

Приведенные простые формулы еще раз показывают, что механические напряжения прямо пропорциональны энергии магнитного поля и обратно пропорциональны объему материала, воспринимающего рассматриваемые усилия.

При протекании тока по обмотке, имеющей электрическое сопротивление, в ней выделяются потери. Для реактора с круглой обмоткой по рис. 4-1 имеем:

Формулы (4-3) — (4-8) непосредственно применимы также для ярмового реактора.

Для реактора без стали с круглой цилиндрической, обмоткой длина силовой линии больше, чем осевой размер обмотки h. Поэтому в формулу радиальной силы (4-7) следует ввести коэффициент 0,8—0,96. Осевая сжимающая сила, вызванная радиальной магнитной индукцией у торцов обмотки, в этом случае действует на сами обмотки. Эта сила немного меньше силы притяжения торцевых ярмв броневом или ярмовом реакто-.

 

Библиотека технической литературы теперь находится по адресу http://bamper.info

При использовании материалов с сайта ссылка на spravka.w6.ru обязательна

                 Наша кнопка:

Copyright © 2008 Spravka

  bigmir)net TOP 100Яндекс цитированияКупите рекламу от 5 центов за клиента!Рейтинг@Mail.ruПокупаем рекламу. Дорого.Rambler's Top100ПРОДВИЖЕНИЕ и РАСКРУТКА 
WEB сайта (сайтов) в сети ИнтернетМЕТА - Украина. Рейтинг сайтов.



Москаленко 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20  
Зимин 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38  
Лейтес 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14   15   16   17   18   19   20   21   22   23   24   25   26   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37   38   39   40   41   42   43   44   45   46   47   48   49   50   51   52   53   54   55   56   57   58   59   60   61   62   63   64   65